CN202180018086.9电磁钢板、层叠铁芯、及层叠铁芯制造方法

权利要求

1.一种电磁钢板，其特征在于，包括：

母材钢板，

第1绝缘被膜，其被形成于所述母材钢板的第1面，并具有粘结能量，以及

第2绝缘被膜，其被形成于作为所述母材钢板的所述第1面的背面的第2面，并具有粘结能量；

所述第1绝缘被膜的平均铅笔硬度为HB以上3H以下；

所述第2绝缘被膜的平均铅笔硬度比所述第1绝缘被膜的平均铅笔硬度更高。

2.如权利要求1所述的电磁钢板，其特征在于，

所述第2绝缘被膜的平均铅笔硬度为4H以上9H以下。

3.如权利要求1或2所述的电磁钢板，其特征在于，

所述第1绝缘被膜及所述第2绝缘被膜均含有相同的主剂及相同的固化剂；

在将所述第1绝缘被膜中的所述固化剂相对于所述主剂的当量比记为a，将所述第2绝缘被膜中的所述固化剂相对于所述主剂的当量比记为b时，以a/b表示的相对比为0.60以上0.95以下。

4.一种层叠铁芯，其特征在于，

层叠有2张以上的如权利要求1～3的任意一项所述的电磁钢板。

5.一种层叠铁芯制造方法，其特征在于，具有：

冲切工序，一边沿输送方向间歇性地输送原材一边脱模，得到多张如权利要求1～3的任意一项所述的电磁钢板，以及

层叠工序，对各所述电磁钢板进行层叠；

所述原材包括：

所述母材钢板，

所述第1绝缘被膜，其被形成于所述母材钢板的上表面，以及

所述第2绝缘被膜，其被形成于所述母材钢板的下表面；

在所述冲切工序中，将所述第2绝缘被膜置于下方并输送所述原材；

在所述层叠工序中，对各所述电磁钢板进行层叠，使得将后被层叠的所述电磁钢板的所述第2绝缘被膜重叠于先被层叠的所述电磁钢板的所述第1绝缘被膜上。

说明书

电磁钢板、层叠铁芯、及层叠铁芯制造方法

技术领域

本发明涉及一种电磁钢板、层叠铁芯、以及层叠铁芯制造方法。

本申请基于2020年6月17日于日本国申请的特愿2020-104245号来主张优先权，并将其内容援引于此。

背景技术

对于旋转电机，使用层叠有多张电磁钢板的层叠铁芯。这些电磁钢板被通过铆接、焊接、粘接等方法，一体化为被层叠的状态。但是，在通过铆接或焊接进行了层叠的情况下，有时会存在如下情况：各电磁钢板的磁特性因在加工时施加的机械应力或热应力、以至层间短路而劣化，不会充分发挥层叠铁芯的性能。基于粘接的层叠在消除该问题上极为有效。

例如，下述专利文献1所公开的无取向电磁钢板产品采用了如下构成：包含多个无取向电磁钢板、以及位于所述多个无取向电磁钢板之间的粘接涂布层，所述粘接涂布层包含第1成分及第2成分，该第1成分包含有机/无机复合体，该第2成分包含复合金属磷酸盐，相对于所述粘接涂布层的总量100重量％，包含70～99重量％的所述第1成分，包含1～30重量％的所述第2成分，所述有机/无机复合体为在有机树脂内的一部分的官能团中无机纳米颗粒被化学置了的复合体，所述有机树脂为从环氧系树脂、酯系树脂、丙烯酸系树脂、苯乙烯系树脂、聚氨酯系树脂、以及乙烯系树脂中选择的1种或2种以上，所述无机纳米颗粒为从SiO ₂、Al ₂O ₃、TiO ₂、MgO、ZnO及ZrO ₂中选择的1种或2种以上。

根据该构成，说明了：即使将粘接涂布层的厚度形成得较薄，也能够发现优异的粘接性及绝缘性，并提高焊接性、耐热性、SRA前后的密接性及占空系数(Stacking Factor)等特性。

此外，专利文献2所公开的电磁钢板为在其单面或两面具有耐热粘接性绝缘被膜的带绝缘被膜的电磁钢板，采用了如下构成：所述耐热粘接性绝缘被膜含有70质量％以上的聚醚聚氨酯树脂、以及相对于所述聚醚聚氨酯树脂100质量份为30质量份以下的硅烷化合物。

根据该构成，像汽车用电机那样，要求高温粘接性。

先行技术文献

专利文献

专利文献1：日本国特表2019-508573号公报

专利文献2：日本特开2017-186542号公报

发明内容

发明要解决的技术问题

对于电磁钢板，需要兼具粘结能量、和耐狭缝加工性及擦伤防止能力这两者。但是，在上述专利文献1、2中，尽管针对层叠后的粘接性进行了研究，但针对耐狭缝加工性及擦伤防止能力，未进行任何研究。

在此，所谓粘结能量，意味着通过给予加热及加压中的至少一者，使绝缘被膜溶解，从而发挥粘接特性。绝缘被膜越柔软，该粘结能量就会越高。

另一方面，所谓耐狭缝加工性，是指电磁钢板的表面和背面被为进行狭缝加工而按压电磁钢板的垫(pad)刮蹭时的、绝缘被膜的擦伤难度或剥离的难度。进而，在将母材钢板在多个模具间移送时，母材钢板的背面会被刮蹭，而所谓擦伤防止能力，意味着此时造成擦伤的难度。绝缘被膜越硬，这些耐狭缝加工性及擦伤防止能力就会越高。

像这样，在粘结能量与耐狭缝加工性及擦伤防止能力之间，在实现它们的绝缘被膜的硬度中，处于彼此相反的关系。即，当使绝缘被膜的硬度变高时，会牺牲粘结能量，相反，当使绝缘被膜的硬度变低时，会损害耐狭缝加工性及擦伤防止能力。

本发明鉴于上述情况而完成，其目的在于提供一种能够兼顾高粘结能量和高耐狭缝加工性及擦伤防止能力的电磁钢板、一种层叠有多张该电磁钢板而构成的层叠铁芯、以及一种制造该层叠铁芯的层叠铁芯制造方法。

用于解决技术问题的技术手段

为了解决上述问题，达成上述目的，本发明采用了以下方案。

(1)本发明的一方案的电磁钢板包括母材钢板、第1绝缘被膜及第2绝缘被膜，该第1绝缘被膜被形成于所述母材钢板的第1面，并具有粘结能量，该第2绝缘被膜被形成于作为所述母材钢板的所述第1面的背面的第2面，并具有粘结能量，所述第1绝缘被膜的平均铅笔硬度为HB以上3H以下，所述第2绝缘被膜的平均铅笔硬度比所述第1绝缘被膜的平均铅笔硬度更高。

根据上述(1)所述的电磁钢板，在母材钢板的表面和背面间改变硬度，分别使它们进行任务分担。具体而言，第2面侧由相对较硬的第2绝缘被膜覆盖，因此能够发挥较高的耐狭缝加工性及擦伤防止能力。另一方面，第1面侧相对柔软，且由具有HB以上的平均铅笔硬度的第1绝缘被膜覆盖，因此在确保了必要足够的耐狭缝加工性及擦伤防止能力之上，还能够发挥相对较高的粘接强度。

具体说明的话，第1绝缘被膜的粘结能量和第2绝缘被膜的粘结能量，在层叠有多张电磁钢板且第1绝缘被膜与第2绝缘被膜彼此重合的状态下，受到加热及加压中的至少一者，从而第1绝缘被膜及第2绝缘被膜会溶解并表现出来。在此，第1绝缘被膜的粘结能量比第2绝缘被膜的粘结能量更高，因此形成了层叠铁芯的情况下的各电磁钢板间的粘接力主要由第1绝缘被膜的粘结能量来确保。在此，当用在后述的第1实施例中说明的粘接力来例示时，在层叠铁芯的形成时所需的第1绝缘被膜的粘结能量为980N以上。

如以上说明的那样，根据本方案的电磁钢板，能够兼顾用于形成层叠铁芯的粘结能量、以及高耐狭缝加工性及擦伤防止能力。

(2)也可以是，在上述(1)所述的电磁钢板中，所述第2绝缘被膜的平均铅笔硬度为4H以上9H以下。

根据上述(2)所述的电磁钢板，能够更为可靠地兼顾第2面中的耐狭缝加工性及擦伤防止能力、以及第1面中的粘接强度。

(3)也可以是，在上述(1)或上述(2)所述的电磁钢板中，采用以下的构成：所述第1绝缘被膜及所述第2绝缘被膜均含有相同的主剂及相同的固化剂；在将所述第1绝缘被膜中的所述固化剂相对于所述主剂的当量比记为a，将所述第2绝缘被膜中的所述固化剂相对于所述主剂的当量比记为b时，以a/b表示的相对比为0.60以上0.95以下。

根据上述(3)所述的电磁钢板，能够更为可靠地兼顾第2面中的耐狭缝加工性及擦伤防止能力、以及第1面中的粘接强度。

(4)本发明的一个方案的层叠铁芯层叠有2张以上的上述(1)～上述(3)的任意一项所述的电磁钢板。

根据上述(4)所述的层叠铁芯，用能够兼顾必要足够的粘接强度、以及高耐狭缝加工性及擦伤防止能力的电磁钢板进行了制造，因此刚性较高，成品率较佳。

(5)本发明的一个方案的层叠铁芯制造方法具有冲切工序和层叠工序，该冲切工序中一边沿输送方向间歇性地输送原材一边脱模从而得到多张上述(1)～(3)的任意一项所述的电磁钢板，该层叠工序对各所述电磁钢板进行层叠，所述原材包括所述母材钢板、所述第1绝缘被膜及所述第2绝缘被膜，所述第1绝缘被膜被形成于所述母材钢板的上表面，所述第2绝缘被膜被形成于所述母材钢板的下表面，在所述冲切工序中，将所述第2绝缘被膜置于下方，并输送所述原材，在所述层叠工序中，对所述各电磁钢板进行层叠，使得将后被层叠的所述电磁钢板的所述第2绝缘被膜重叠于先被层叠的所述电磁钢板的所述第1绝缘被膜。

根据上述(5)所述的层叠铁芯制造方法，在冲切工序中，一边使平均铅笔硬度相对较高的第2绝缘被膜朝向下方一边输送原材。因此，因为会防止输送时的原材的擦伤，所以能够用擦伤及产粉较少的电磁钢板来制造坚固的层叠铁芯。

发明效果

根据本发明的上述各方案，能够提供一种可兼顾高粘结能量与高耐狭缝加工性及擦伤防止能力的电磁钢板、一种层叠有多张该电磁钢板而构成的层叠铁芯、以及一种制造该层叠铁芯的层叠铁芯制造方法。

附图说明

图1是具备本发明的一个实施方式的层叠铁芯的旋转电机的剖视图。

图2是该层叠铁芯的侧视图。

图3是构成该层叠铁芯的电磁钢板的俯视图。

图4是作为该电磁钢板的原材的带状钢板的俯视图。

图5是表示该原材的图，且为图4的B部的A-A剖视图。

图6是表示由该原材得到电磁钢板并制造层叠铁芯的制造装置的一例的侧视图。

图7是表示使用了该制造装置的层叠铁芯制造方法的一例的流程图。

具体实施方式

以下，参照附图，针对本发明的一个实施方式的层叠铁芯、具备该层叠铁芯的旋转电机、以及形成该层叠铁芯的原材(电磁钢板)进行说明。另外，在本实施方式中，作为旋转电机，举出电动机，具体而言，交流电动机，更具体而言，同步电动机，再具体而言，永磁铁磁场型电动机作为一例进行说明。这种电动机例如优选被采用于电动汽车等。

(旋转电机10)

如图1所示，旋转电机10包括定子20、转子30、壳体50、以及旋转轴60。定子20及转子30被收容在壳体50内。定子20被固定在壳体50内。

在本实施方式中，作为旋转电机10，采用了转子30位于定子20的径向内侧的内转子型。然而，也可以是，作为旋转电机10，采用了转子30位于定子20的外侧的外转子型。此外，在本实施方式中，旋转电机10为12极18槽的三相交流电机。然而，能够对极数、槽数、相数等进行适当变更。

旋转电机10例如能够通过向各相施加有效值10A、频率100Hz的励磁电流来以转速1000rpm进行旋转。

定子20包括定子用层叠铁芯(以下，称为定子铁芯)21、以及未图示的绕组。

构成定子铁芯21的多张电磁钢板40分别包括环状的铁芯背部22和多个齿部23。以下，将定子铁芯21(或铁芯背部22)的中心轴线О方向称为轴向，将定子铁芯21(或铁芯背部22)的径向(与中心轴线О正交的方向)称为径向，将定子铁芯21(或铁芯背部22)的周向(围绕中心轴线О环行的方向)称为周向。

铁芯背部22在从轴向观察定子20的俯视下被形成为圆环状。

多个齿部23从铁芯背部22的内周向径向内侧(沿径向向铁芯背部22的中心轴线O)突出。多个齿部23被沿周向隔开同等的角度间隔地配置。在本实施方式中，以中心轴线O为中心每隔中心角20度地设置有18个齿部23。多个齿部23被形成为彼此同等的形状且同等的大小。因此，多个齿部23彼此具有相同的厚度尺寸。

所述绕组被卷绕于各齿部23。所述绕组既可以被集中卷绕，也可以被分布卷绕。

转子30相对于定子20(定子铁芯21)被配置在径向的内侧。转子30包括转子铁芯31和多个永磁铁32。

转子铁芯31被形成为被与定子20同轴地配置的环状(圆环状)。在转子铁芯31内，配置有上述旋转轴60。旋转轴60被固定于转子铁芯31。

多个永磁铁32被固定于转子铁芯31。在本实施方式中，2个1组的永磁铁32形成1个磁极。多组永磁铁32被沿周向隔开同等的角度间隔地配置。在本实施方式中，以中心轴线O为中心每隔中心角30度地设置有12组(共24个)永磁铁32。

在本实施方式中，作为永磁铁磁场型电动机，采用了埋入磁铁型电机。在转子铁心31，形成有沿轴向贯穿转子铁心31的多个贯通孔33。多个贯通孔33被与多个永磁铁32的配置对应地设置。各永磁铁32被以被配置于对应的贯通孔33内的状态固定于转子铁心31。各永磁铁32向转子铁心31的固定例如能够通过利用粘接剂来粘接永磁铁32的外表面与贯通孔33的内表面等方式来实现。另外，也可以是，作为永磁铁磁场型电动机，不采用埋入磁铁型，而是采用表面磁铁型电机。

定子铁芯21及转子铁芯31均为层叠铁芯。例如，定子铁芯21如图2所示，通过如下方式形成：将多个电磁钢板40沿层叠方向层叠。另外，层叠方向为所述轴向。

定子铁芯21及转子铁芯31各自的层叠厚度(沿着中心轴线О的全长)例如被设为50.0mm。定子铁芯21的外径例如被设为250.0mm。定子铁芯21的内径例如被设为165.0mm。转子铁芯31的外径例如被设为163.0mm。转子铁芯31的内径例如被设为30.0mm。但是，这些值仅为一例，定子铁芯21的层叠厚度、外径或内径、以及转子铁芯31的层叠厚度、外径或内径并不仅限于这些值。在此，定子铁芯21的内径以定子铁芯21中的齿部23的前端部为基准。即，定子铁芯21的内径为内接于所有齿部23的前端部的虚拟圆的直径。

图3表示构成定子铁芯21的多个电磁钢板40中的1张。该电磁钢板40包括：母材钢板2、第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B，该第1绝缘被膜3A被形成于作为母材钢板2的表面的第1面2a，并具有粘结能量，该第2绝缘被膜3B被形成于作为母材钢板2的背面的第2面2b，并具有粘结能量。另外，第1绝缘被膜3A、母材钢板2及第2绝缘被膜3B的配置关系与后述的原材1相同，具体而言，成为与后述的图5相同的配置构成。

另外，所谓上述“具有粘结能量”，意味着通过被施加加压及加热中的至少一者，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B溶解，并发挥粘接特性。

第2绝缘被膜3B的平均铅笔硬度(average pencil hardness)比第1绝缘被膜3A的平均铅笔硬度更高。第1绝缘被膜3A的平均铅笔硬度为HB以上3H以下。平均铅笔硬度能够通过JISK54005-4所记载的划痕硬度(铅笔法)来求得。

第1绝缘被膜3A被形成于铁芯背部22的上表面和各齿部23的上表面。第2绝缘被膜3B被形成于铁芯背部22的下表面和各齿部23的下表面。也可以是，铁芯背部22的侧面的至少一部分被第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B中的至少一者覆盖。同样，也可以是，各齿部23的侧面的至少一部分被第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B中的至少一者覆盖。此处所说的侧面，是指在由后述的原材1冲切形成电磁钢板40的情况下，在冲切后被形成的切断面，包含呈铁芯背部22的外形的外周侧的侧面、以及呈齿部23的外形及铁芯背部22的内部形状的侧面。

各电磁钢板40由对图4及图5所示的原材1进行冲切加工等形成。原材1为作为电磁钢板40的母材的钢板(电磁钢板)。作为原材1，能够使用带状的钢板或切割板等。

在定子铁芯21的说明的中途，以下，针对该原材1进行说明。另外，在本说明书中，存在将作为电磁钢板40的母材的带状的钢板称为原材1这样的情况。存在如下这样的情况：将对原材1进行冲切加工并制成被用于层叠铁芯的形状的钢板称为电磁钢板40。

(原材1)

原材1在为带状的钢板的情况下，例如，以被卷绕于线圈1A(参照图6)的状态来操作。在本实施方式中，采用了无取向电磁钢板作为原材1。作为无取向电磁钢板，可采用JISC2552：2014的无取向电磁钢带。然而，作为原材1，也可以不采用无取向电磁钢板，而是采用取向电磁钢板。作为该情况下的取向电磁钢板，可采用JISC2553：2019的取向电磁钢带。此外，作为原材1，也可采用JISC2558：2015的无取向薄电磁钢带或取向薄电磁钢带。

原材1的平均板厚t0的上下限值例如被如下设定。

随着原材1变薄，原材1的制造成本会增加。因此，考虑到制造成本，原材1的平均板厚t0的下限值为0.10mm，优选0.15mm，更优选的是0.18mm。

另一方面，当原材1过厚时，制造成本会变得良好，但在原材1被用作电磁钢板40的情况下，涡流损耗会増加，铁芯铁损会劣化。因此，考虑到铁芯铁损和制造成本，原材1的平均板厚t0的上限值会成为0.65mm，优选0.35mm，更优选的是0.30mm。

在满足原材1的平均板厚t0的上述范围的情况下，可例示0.20mm。

另外，原材1的平均板厚t0不仅包含后述的母材钢板2的厚度，也包含第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的厚度。此外，原材1的平均板厚t0的测定方法例如基于以下的测定方法。例如，在原材1为被卷绕为线圈1A(参照图6)的形状的带状钢板的情况下，将原材1的至少一部分卷绕为平板形状。在被卷绕为平板形状的原材1中，选定原材1的长度方向的预定位置(例如，从原材1的长度方向的端缘离开原材1的全长的10％量的长度的位置)。在该选定的位置处，将原材1沿其宽度方向划分为5个区域。在作为这5个区域的分界的4处，对原材1的板厚进行测定。能够将4处板厚的平均值作为原材1的平均板厚t0。

针对该原材1的平均板厚t0的上下限值也能够采用为作为电磁钢板40的平均板厚t0的上下限值。另外，电磁钢板40的平均板厚t0的测定方法例如基于以下的测定方法。例如，沿周向隔开同等间隔地，在4处(即，以中心轴线O为中心，相隔90度)对层叠铁芯的层叠厚度进行测定。将测定的4处层叠厚度分别除以被层叠的电磁钢板40的张数，算出每1张的板厚。能够将4处板厚的平均值作为电磁钢板40的平均板厚t0。在该电磁钢板40的状态下测定的平均板厚t0与在原材1的状态下测定的平均板厚t0相等。

如图4及图5所示，原材1包括：母材钢板2；第1绝缘被膜3A，其被形成于作为母材钢板2的表面的第1面2a，并具有粘结能量；以及第2绝缘被膜3B，其被形成于作为母材钢板2的背面的第2面2b，并具有粘结能量。第2绝缘被膜3B的平均铅笔硬度比第1绝缘被膜3A的平均铅笔硬度更高。第1绝缘被膜3A的平均铅笔硬度为HB以上3H以下。第1绝缘被膜3A的平均铅笔硬度也与第2绝缘被膜3B相同，能够通过JISK54005-4所记载的划痕硬度(铅笔法)来求得。

母材钢板2的化学组成如以下以质量％单位所示，以质量％计，含有2.5％～4.5％的Si。通过将化学组成设为该范围，能够将原材1(电磁钢板40)的屈服强度例如设定为380MPa以上540MPa以下。

Si：2.5％～4.5％

Al：0.001％～3.0％

Mn：0.05％～5.0％

剩余部分：Fe及杂质

在原材1被用作电磁钢板40时，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B均发挥在层叠方向上相邻的电磁钢板40间的绝缘性能。此外，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B均具有粘结能量(自我熔接功能)，对在层叠方向上相邻的电磁钢板40间进行粘接。更具体而言，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B均通过受到加压及加热中的至少一者等来熔接。

另一方面，关于第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B，其功能彼此不同。

即，关于第2绝缘被膜3B，为了确保耐狭缝加工性及擦伤防止能力，其平均铅笔硬度被设定得较高。另外，所谓“耐狭缝加工性”，意味着电磁钢板40的表面和背面被为进行狭缝加工而对电磁钢板40进行按压的垫(未图示)刮蹭时，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的擦伤难度或剥离的难度。此外，在将原材1在模具间移送时，成为原材1的背面(下表面)的第2绝缘被膜3B会被擦过，而所谓“擦伤防止能力”，意味着此时被擦伤的难度。第2绝缘被膜3B越硬，这些耐狭缝加工性及擦伤防止能力就越高。第2绝缘被膜3B的损伤程度的评价可通过以下方式进行：将原材1按压于工厂线的钢板支撑辊，使其相互摩擦，此时，以目视判定第2绝缘被膜3B所受到的损伤程度。

第2绝缘被膜3B的耐狭缝加工性及擦伤防止能力从将电磁钢板40层叠之前的时间点起，已经是必要的特性了。另一方面，第1绝缘被膜3A所需的柔软度为在基于将电磁钢板40层叠后的加压加热的粘接时所需的特性。

在使平均铅笔硬度变高的情况下，在将电磁钢板40层叠，制造了层叠铁芯时，会发生粘接强度不足。因此，为了弥补该粘接强度不足，在第1绝缘被膜3A中，使其平均铅笔硬度变低并变得柔软。具体而言，第1绝缘被膜3A的平均铅笔硬度为HB以上3H以下。另一方面，第2绝缘被膜3B的平均铅笔硬度为4H以上9H以下。在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间中，在任意平均铅笔硬度的组合中，与第1绝缘被膜3A相比，第2绝缘被膜3B的平均铅笔硬度都相对较高，较硬。反过来说，与第2绝缘被膜3B相比，第1绝缘被膜3A的平均铅笔硬度相对更低，更柔软。

第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B分别地，既可以为单层构成，或者也可以为多层构成。更具体而言，也可以是，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B分别为兼具绝缘性能与粘结能量的单层构成。或者，也可以是，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B分别为包含绝缘性能优异的下层绝缘被膜、以及粘结能量优异的上层绝缘被膜的多层构成。在该情况下，下层绝缘被膜被形成为无间隙地覆盖母材钢板2的表面，并且在下层绝缘被膜的表面，重叠地形成有上层绝缘被膜。在该多层构成的情况下，被形成于电磁钢板40的最表面(最上面)的上层绝缘被膜会具有作为第1绝缘被膜3A所需的平均铅笔硬度。同样，被形成于电磁钢板40的最背面(最下面)的上层绝缘被膜具有作为第2绝缘被膜3B所需的平均铅笔硬度。即，被形成于电磁钢板40的最表面(最上面)的上层绝缘被膜的平均铅笔硬度会成为HB以上3H以下。此外，被形成于电磁钢板40的最背面(最下面)的上层绝缘被膜的平均铅笔硬度会比被形成于电磁钢板40的最表面(最上面)的上层绝缘被膜的平均铅笔硬度更高。

在可确保绝缘性能及粘结能量的范围内，下层绝缘被膜也可以不无间隙地覆盖母材钢板2的两面。换言之，也可以是，下层绝缘被膜的一部分被间歇地设置于母材钢板2的表面。但是，为了确保绝缘性能，母材钢板2的两面优选被下层绝缘被膜以其不露出整个表面的方式覆盖。

作为形成下层绝缘被膜的涂布组合物，并不被特别地限定，例如，可使用含铬酸处理剂、含磷酸盐处理剂等一般的处理剂。

第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B为将电磁钢板用涂布组合物涂布在母材钢板2上而形成。第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B在层叠铁芯制造时的加热压接前，为未固化状态或半固化状态(B阶段)，由于加热压接时的加热，固化反应进行，表现出粘结能量。

作为电磁钢板用涂布组合物，并不被特别地限定，例如可举出含有环氧树脂、环氧树脂固化剂的组合物。即，作为具备粘结能量的绝缘被膜，作为一例，可举出含有环氧树脂、环氧树脂固化剂的膜。

作为环氧树脂，可使用一般的环氧树脂，具体而言，只要为在一个分子中具有2个以上的环氧基的环氧树脂，就能够没有特别限制地使用。作为这种环氧树脂，例如可举出双酚A型环氧树脂、双酚F型环氧树脂、苯酚酚醛型环氧树脂、甲酚酚醛型环氧树脂、脂環式环氧树脂、缩水甘油酯型环氧树脂、缩水甘油胺型环氧树脂、乙内酰脲型环氧树脂、异氰尿酸酯型环氧树脂、丙烯酸酸改性环氧树脂(环氧丙烯酸酯)、含磷环氧树脂、以及它们的卤化物(溴化环氧树脂等)或氢化物等。作为环氧树脂，既可以单独使用1种，也可以并用2种以上。

电磁钢板用涂布组合物也可以含有丙烯酸树脂。

作为丙烯酸树脂，并不被特别地限定。作为用于丙烯酸树脂的单体，例如，可例示丙烯酸、甲基丙烯酸等不饱和羧酸、(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、n-(甲基)丙烯酸正丁酯、异(甲基)丙烯酸正丁酯、(甲基)丙烯酸环己酯、(甲基)丙烯酸-2-乙基己酯、(甲基)丙烯酸2-羟基乙酯、以及(甲基)丙烯酸羟丙基酯等(甲基)丙烯酸酯。另外，所谓(甲基)丙烯酸酯，意味着丙烯酸酯或甲基丙烯酸酯。作为丙烯酸树脂，既可以单独使用1种，也可以并用2种以上。

丙烯酸树脂也可以具有来源于丙烯酸单体以外的其他单体的构成单位。作为其他单体，例如，可举出乙烯、丙烯、苯乙烯等。作为其他单体，既可以单独使用1种，也可以并用2种以上。

在使用丙烯酸树脂的情况下，也可以作为使丙烯酸树脂接枝于环氧树脂得到的丙烯酸改性环氧树脂来使用。也可以是，在电磁钢板用涂布组合物中，作为形成丙烯酸树脂的单体而被包含。

作为环氧树脂固化剂，能够使用具有潜在性的加热固化型的环氧树脂固化剂，例如，可举出芳香族多胺、酸酐、苯酚系固化剂、双氰胺、三氟化硼-胺络合物、有机酰肼等。作为芳香族多胺，例如可举出间苯二胺、二氨基二苯甲烷、二氨基二苯基砜等。作为苯酚系固化剂，例如可举出苯酚酚醛树脂、甲酚酚醛树脂、双酚酚醛树脂、三嗪改性苯酚酚醛树脂、苯酚甲阶酚醛树脂等。其中，作为环氧树脂固化剂，优选苯酚系固化剂，更优选的是，苯酚甲阶酚醛树脂。作为环氧树脂固化剂，既可以单独使用1种，也可以并用2种以上。

电磁钢板用涂布组合物中的环氧树脂固化剂的含量相对于环氧树脂100质量份，优选5～35质量份，更优选的是，10～30质量份。

也可以是，电磁钢板用涂布组合物配合有固化促进剂(固化催化剂)、乳化剂、消泡剂等添加剂。作为添加剂，既可以仅使用1种，也可以并用2种以上。

通过上述主剂及上述固化剂的配合，作为在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间设置上述的平均铅笔硬度差的手段，可采用下述构成A～C的任一单体或它们的组合。

[构成A]

在该构成A中，第1绝缘被膜3A所包含的主剂及固化剂的组合与第2绝缘被膜3B所包含的主剂及固化剂的组合彼此不同。

[构成B]

在该构成B中，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B均具有相同的主剂和相同的固化剂的组合。但是，这些主剂及固化剂的配合比在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间不同。在将所述第1绝缘被膜中的所述固化剂相对于所述主剂的当量比记为a，将所述第2绝缘被膜中的所述固化剂相对于所述主剂的当量比记为b时，以a/b表示的相对比为0.60以上0.95以下。

[构成C]

在该构成C中，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B均具有相同的主剂与相同的固化剂的组合。此外，在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间，主剂的配合量是相同的，此外，固化剂的配合量也相同。

但是，烧结温度及烧结时间的组合在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间不同。即，即使为同一烧结温度，当使烧结时间变长时，平均铅笔硬度也会变高(硬)。同样，即使为同一烧结时间，当使烧结温度变高时，平均铅笔硬度也会变高(硬)。因此，使第2绝缘被膜3B与第1绝缘被膜3A相比，烧结温度变高，或烧结时间变长，或者在烧结温度变高的同时烧结时间变长。由此，能够设置上述的平均铅笔硬度差。

在上述构成A～C的任意一个中，母材钢板2的第2面2b侧均由相对较硬的第2绝缘被膜3B覆盖，因此会发挥较高的耐产粉性及耐狭缝加工性。另一方面，第1面2a侧由相对较柔软的第1绝缘被膜3A覆盖，因此确保了必要足够的粘接强度。因此，能够兼顾用于形成层叠铁芯的粘结能量、以及高耐产粉性及耐狭缝加工性。

第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B各自的平均厚度t1的上下限值例如被如下地设定。另外，在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间，既可以将平均厚度t1设为相同，或者也可以使其不同。

在原材1被用作电磁钢板40的情况下，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的平均厚度t1(电磁钢板40(原材1)每单面的厚度)调整为可确保被彼此层叠的电磁钢板40间的绝缘性能及粘结能量。

在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B为单层构成的情况下，它们的平均厚度t1(电磁钢板40(原材1)每单面的厚度)例如能够设为1.5μm以上8.0μm以下。

另一方面，在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B为多层构成的情况下，能够将下层绝缘被膜的平均厚度例如设为0.3μm以上1.2μm以下。下层绝缘被膜3b的平均厚度优选设为0.7μm以上0.9μm以下。形成上层绝缘被膜的各粘接部3a的平均厚度例如能够设为1.5μm以上8.0μm以下。

另外，关于原材1中的第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的平均厚度t1的测定方法，能够以与原材1的平均板厚t0相同的思考方法例如求得10点的厚度，并作为它们的厚度的平均值来求得。

针对该原材1中的第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的平均厚度t1的上下限值也能够作为电磁钢板40中的第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的平均厚度t1的上下限值来采用。另外，电磁钢板40中的第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的平均厚度t1的测定方法例如基于以下的测定方法。例如，选定形成层叠铁芯的多个电磁钢板40中的，位于层叠方向的最外侧的电磁钢板40(表面在层叠方向上露出的电磁钢板40)。在选定的电磁钢板40的表面中，选定径向的预定的位置(例如，电磁钢板40中的内周缘与外周缘的正好中间(中央)的位置)。在选定的位置处，例如求得10点的厚度。沿电磁钢板40的周向隔开同等间隔地，在4处分别(即，相隔以中心轴线O为中心的90度)对其进行测定。能够将测定的4处厚度的平均值作为第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的平均厚度t1。

另外，像这样在位于层叠方向的最外侧的电磁钢板40中对第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的平均厚度t1进行测定的理由是，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B被以如下方式装入：第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的厚度在沿着电磁钢板40的层叠方向的层叠位置处几乎不变。

通过对以上那样的原材1进行多次冲切加工，制造多张电磁钢板40，通过将这些电磁钢板40层叠，从而制造层叠铁芯(定子铁芯21后转子铁芯31)。根据该层叠铁芯，用可兼顾必要足够的粘接强度与高耐产粉性及耐狭缝加工性的电磁钢板40进行了制造，因此刚性较高，成品率较佳。

(层叠铁芯的层叠方法)

以下，回到层叠铁芯的说明。形成定子铁芯21的多个电磁钢板40如图2所示，介由第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B而被层叠。

沿层叠方向相邻的电磁钢板40主要通过第1绝缘被膜3A的粘结能量而遍及整个表面地被粘接。换言之，在电磁钢板40中，朝向层叠方向的面(以下，称为第1面)遍及整个表面地成为了粘接区域。但是，在层叠方向上相邻的电磁钢板40也可以不被遍及整个表面地粘接。换言之，在电磁钢板40的第1面中，粘接区域与非粘接区域也可以混合存在。

在本实施方式中，形成转子铁芯31的一者的多个电磁钢板被图1所示的铆接件42(销钉)相互固定。然而，形成转子铁芯31的多个电磁钢板也可以与定子铁芯21相同，具有通过第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B固定的层叠结构。

此外，也可以是，定子铁芯21及转子铁芯31等层叠铁芯通过所谓的旋转堆叠而被形成。

(层叠铁芯制造方法)

接着，针对制造定子铁芯21的层叠铁芯制造方法(以下，也简称为制造方法)进行说明。

在图6中，示出在本制造方法中优选被使用的层叠铁芯的制造装置100(以下，简称为制造装置100)的侧视图。

在制造装置100中，从线圈1A(环)向箭头F方向送出原材1，并通过被配置于各阶段的模具进行多次冲切，逐渐形成为电磁钢板40的形状。

然后，在将冲切得到的电磁钢板40层叠在已经层叠完毕的多个电磁钢板40上后，一边使其升温一边加压。在对各电磁钢板40进行层叠时，各自的第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的上下的朝向是相同的。即，在各电磁钢板40的上表面配置有第1绝缘被膜3A，在下表面配置有第2绝缘被膜3B。

然后，第1绝缘被膜3A与第2绝缘被膜3B相互重叠、粘接(或熔接)，该第1绝缘被膜3A处于相对位于下方的电磁钢板40的上表面，该第2绝缘被膜3B处于重叠在该电磁钢板40上的其他电磁钢板40的下表面。此时，尽管第2绝缘被膜3B较硬，因此粘接力相对的较弱，但因为第1绝缘被膜3A较为柔软，所以能够发挥高粘接力。因此，因为各电磁钢板40间的粘接力被必要充分地确保，所以能够提高层叠铁芯的刚性。另一方面，第2绝缘被膜3B较硬，因此难以产生伴随冲切或输送的产粉或狭缝加工中的瑕疵。因此，因为能够省去除去产粉等麻烦，所以能够提高生产性。

以上，将在层叠方向上相邻的电磁钢板40彼此通过第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B粘接(熔接)。

如图6所示，制造装置100具有多级冲切站。该冲切站既可以为两级，也可以为三级以上。

例示冲切站为三级的情况并进行说明，制造装置100包括：在最接近线圈1A的位置的第一级冲切站110、被相邻配置于比该冲切站110靠沿着原材1的输送方向的下游侧处的第二级冲切站120、以及被相邻配置于比该冲切站120靠沿着原材1的输送方向的下游侧处的第三级冲切站130。

冲切站110包括：阴模具111，其被配置在原材1的下方；以及雄模具112，其被配置在原材1的上方。

冲切站120包括：阴模具121，其被配置在原材1的下方；以及雄模具122，其被配置在原材1的上方。

冲切站130包括：阴模具131，其被配置在原材1的下方；以及雄模具132，其被配置在原材1的上方。

制造装置100在比第二级冲切站120靠下游位置处，还包括层叠站140。该层叠站140包括加热装置141、外周冲切阴模具142、绝热构件143、外周冲切雄模具144、以及弹簧145。

加热装置141、外周冲切阴模具142、绝热构件143被配置在原材1的下方。另一方面，外周冲切雄模具144及弹簧145被配置在原材1的上方。另外，附图标记21表示定子铁芯。

另外，在本例中，除了电磁钢板40的层叠之外，也进行加压及加热，并进行了粘接，但本发明不仅仅被限定于本例的装置及方法。例如，也可以是，在制造装置100中，使得进行到电磁钢板40的层叠，并在基于其他装置的后工序中进行各电磁钢板40间的粘接。在该情况下，加热装置141及绝热构件143在制造装置100中会不被需要，并会被装备于其他装置。在该情况下，在使未粘接状体的定子铁芯21从制造装置100移动到其他装置前，为了防止各电磁钢板40间的位置偏移，优选以未图示的夹具来固定各电磁钢板40间。

通过图7所示的流程图，对使用了制造装置100的层叠铁芯制造方法进行说明，该制造装置100具有以上说明的构成。本实施方式的层叠铁芯制造方法具有钢板送出工序S1、冲切第1次工序S2、冲切第2次工序S3、冲切第3次工序S4、层叠工序S5、以及取出工序S6。

在钢板送出工序S1中，首先，从线圈1A向图6的箭头F方向依次送出原材(电磁钢板)1。

在钢板送出工序S1之后的冲切第1次工序S2中，针对原材1，进行冲切站110的冲切加工。

在冲切第1次工序S2之后的冲切第2次工序S3中，针对原材1，进行冲切站120的冲切加工。

在冲切第2次工序S3之后的冲切第3次工序S4中，针对原材1，进行冲切站130的冲切加工。

通过依次进行上述冲切第1次工序S2～上述冲切第3次工序S4的冲切加工，针对原材1，除去铁芯背部22的最外周的形状，得到大致接近电磁钢板40的形状，该电磁钢板40具有图3所示的铁芯背部22和多个齿部23。但是，在该时间点，完全未被冲切，因此沿着箭头F方向，向下一工序前进。

结束了冲切第3次工序S4的原材1被向层叠站140送出，进行层叠工序S5。在该层叠工序S5中，原材1被外周冲切雄模具144冲切，成为电磁钢板40，并被高精度地层叠在先被冲切并层叠完毕的其他电磁钢板40上。在该层叠时，电磁钢板40因弹簧145而受到一定的加压力。通过依次重复以上说明那样的、冲切工序、层叠工序，从而能够将预定张数的电磁钢板40重叠。进而，通过这样去做，将电磁钢板40重叠形成的层叠铁芯会被加热装置141加热到例如温度200℃。由于该加热，第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B固化，各电磁钢板40间被粘接。

通过以上各工序，定子铁芯21完成。在层叠工序S5后的取出工序S6中，通过将完成的定子铁芯21从外周冲切阴模具142内取出，层叠铁芯制造方法的整个工序结束。

另外，在上述各工序中，例示了制造定子21的情况，但转子铁芯31也可以以与定子铁芯21同样的工序制造。

如以上说明的那样，本实施方式的层叠铁芯制造方法具有：冲切工序(冲切第1次工序S2、冲切第2次工序S3、冲切第3次工序S4)，其一边沿着输送方向F间歇性地输送原材1一边脱模，得到多张电磁钢板40；以及层叠工序S5，其进行各电磁钢板40的冲切及层叠。原材1包括：母材钢板2；第1绝缘被膜3A，其被形成于作为母材钢板2的上表面的第1面2a；以及第2绝缘被膜3B，其被形成于作为母材钢板2的下表面的第2面2b。并且，在所述冲切工序中，以将第2绝缘被膜3B置于下方的状态输送原材1。此外，在层叠工序S5中，以如下方式对各电磁钢板40进行层叠：将后被层叠的电磁钢板40的第2绝缘被膜3B层叠于先被层叠的电磁钢板40的第1绝缘被膜3A。

根据上述层叠铁芯制造方法，在所述冲切工序中，一边使平均铅笔硬度相对较高的第2绝缘被膜3B朝向下方一边输送原材1。被输送的原材1的下表面因与输送原材1的输送机构(未图示)的接触而受到摩擦。但是，因为将形成下表面的第2绝缘被膜3B的平均铅笔硬度设得比形成上表面的第1绝缘被膜3A更高从而更硬，所以能够抑制擦伤及产粉。

在从出厂的电磁钢板到线圈1A(环)的加工中，电磁钢板被提供给狭缝加工。狭缝加工的目的是从宽度较大的电磁钢板中得到具有预定的板宽的线圈1A。在狭缝加工中，从出厂的大宽度且线圈状的电磁钢板卷出电磁钢板，并通过被配置在其下游侧的旋转的圆盘状的刃连续地切断，从而分为多个，然后作为多个线圈1A卷取。此时，为了确保线圈1A的板宽的精度，需要对电磁钢板赋予张力，通过垫来按压电磁钢板。因此，电磁钢板的表面和背面会被刮蹭。但是，在本实施方式的电磁钢板中，被形成于母材钢板的绝缘被膜的平均铅笔硬度满足上述预定的条件，因此会抑制损伤及剥离。

【实施例】

[第1实施例]

用图6所示的制造装置100，在板厚为0.25mm的无取向电磁钢板中，一边改变各种制造条件一边制造上述定子铁芯21(以下，称为定子铁芯)，并对定子铁芯的粘接力及被膜损伤度进行了评价。更具体而言，通过针对第1绝缘被膜3A(表面)及第2绝缘被膜3B(背面)，分别改变主剂及固化剂的组合或当量比，从而调整了平均铅笔硬度。将其结果总结于表1～表3。另外，设定子铁芯的加热条件全部共通，加热温度为200℃，加热时间为30分。

如表1～3所示，在No.1，2中，在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间，以相同的烧结条件改变了固化剂的配合。

此外，在No.3～12、14～18中，在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间，不仅改变了主剂及固化剂的配合，也改变了烧结条件。

此外，在No.13中，使得在第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B间，固化剂的配合及烧结条件这两者都相同。

【表1】

【表2】

【表3】

制造形成了具有这些组合的第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的定子铁芯，并对它们的粘接力及被膜损伤度进行了测定。

关于粘接力，通过将楔按入层叠面的中央部，从而对层叠面间打开，铁芯分离时的最大荷重进行了测定。在此，关于楔，使用了其前端角度为7度的楔。然后，将该楔在定子铁芯的层叠方向上按入了中央的高度位置。

在表3中，关于粘接力，其值越大，则定子铁芯的刚性就越高、越理想。在表3中，关于粘接力的判断基准，将小于980N的情况下记为“不可”，将为980N以上1450N以下的情况下记为“可”，将超过1450N的情况记为“良好”。

关于被膜损伤度，将原材1按压于工厂线的钢板支撑辊，使其相互摩擦，此时，以目视确认了第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B所受到的损伤程度。然后，根据损伤度的程度，判断为“不可、“可”、“良好”、“优良”。

将以上结果在表3中示出。关于被膜损伤度，针对第1绝缘被膜3A(表面)及第2绝缘被膜3B(背面)两者来进行了判定。

结果，在发明例的相对比(当量比之比)为0.60以上0.95以下的No.1～12中，在粘接力及被膜损伤度这两者中，得到了良好以上的评价。其中，在满足第2绝缘被膜3B的平均铅笔硬度为4H以上9H以下的No.2，6～12中，粘接力良好，得到了被膜损伤度在表面和背面这两者中成为“优良”的优异结果。

另一方面，在作为比较例的No.13中，表面和背面的平均铅笔硬度都较低，因此表面和背面中的被膜损伤度为“不可”。

此外，在作为比较例的No.14中，表面的平均铅笔硬度较高，因此表面的粘接力为“不可”。

此外，在作为比较例的No.15中，表面的平均铅笔硬度较低，因此表面中的被膜损伤度为“不可”。

此外，在作为比较例的No.16中，表面的平均铅笔硬度较高，因此表面的粘接力为“不可”。

此外，在作为比较例的No.17中，与表面相比，背面的平均铅笔硬度较低，因此背面的被膜损伤度为“不可”。

同样，作为比较例的No.18中，与表面相比，背面的平均铅笔硬度较低，因此背面的被膜损伤度为“不可”。

[第2实施例]

使用图6所示的制造装置100，一边对针对板厚为0.25mm的无取向电磁钢板的各种制造条件进行改变一边制造了上述定子铁芯21(以下，称为定子铁芯)。然后，对定子铁芯的粘接力及被膜损伤度进行了评价。将其结果在表4中示出。

【表4】

在此，关于用于制造的原材1的绝缘被膜的成分，作为第1绝缘被膜3A(表面)，将双酚A型环氧树脂用于主剂，将苯酚甲阶酚醛树脂用于固化剂。此外，作为第2绝缘被膜3B(背面)，将双酚A型环氧树脂用于主剂，将苯酚酚醛树脂用于固化剂。

此外，在所有情况下，当量比都设为1.0。在像这样使成分条件及当量比条件全部一致的基础上，按照每个情况，对用于形成第1绝缘被膜3A及第2绝缘被膜3B的烧结温度和烧结时间进行了改变。另外，会存在以下情况：第1绝缘被膜3A、第2绝缘被膜3B中，先形成的绝缘被膜，其铅笔硬度会根据后形成的绝缘被膜的烧结温度、烧结时间而变化。在第2实施例中，以排除那样的影响为目的，先会形成设定了试验条件的绝缘被膜，然后，形成了另一个绝缘被膜，该试验条件是分别对第1绝缘被膜3A、第2绝缘被膜3B设定的烧结条件中的、烧结温度较高的条件，或烧结时间较长的条件这样的、为了得到高铅笔硬度而优选的条件。然后，通过与第1实施例相同的方法，对粘接力和被膜损伤度进行了评价。

结果，作为发明例的No.19～22能够兼顾高粘结能量和高耐狭缝加工性及擦伤防止能力。

另一方面，在作为比较例的No.23中，第1绝缘被膜3A的烧结时间较长，且烧结温度也较高。因此，第1绝缘被膜3A的平均铅笔硬度会超过3H，未得到所需的粘接力。

此外，在作为比较例的No.24中，与第1绝缘被膜3A相比第2绝缘被膜3B的烧结时间较短，且烧结温度也较低。因此，第2绝缘被膜3B的平均铅笔硬度比第1绝缘被膜3A的铅笔硬度更低，未得到所需的擦伤防止能力。此外，第1绝缘被膜3A的烧结时间也较短，因此耐狭缝加工性也较低。

以上，针对本发明的一个实施方式及实施例，参照附图，进行了详述，但具体的构成并不仅限于实施方式及实施例的构成，也包含不脱离本发明的要旨的范围的构成的变更、组合、删除等。

例如，定子铁心21的形状并不仅仅被限定于上述实施方式中所示的形态。具体而言，定子铁心21的外径及内径的尺寸、层叠厚度、槽数、齿部23的周向与径向的尺寸比例、以及齿部23与铁心背部22的径向的尺寸比例等能够根据所，期望的旋转电机的特性来任意设计。

在上述实施方式中的转子30中，2个1组的永磁铁32形成1个磁极，但本发明不仅仅限于该方式。例如，既可以是1个永磁铁32形成1个磁极，也可以是3个以上的永磁铁32形成1个磁极。

在上述实施方式中，作为旋转电机10，举永磁铁磁场型电动机为一例进行了说明，但本发明不仅限于此。例如也可以是，旋转电机10为磁阻型电动机或电磁铁磁场型电动机(绕组磁场型电动机)。

在上述实施方式中，作为交流电动机，举同步电动机为一例进行了说明，但本发明不限于此。例如也可以是，旋转电机10为感应电动机。

在上述实施方式中，作为旋转电机10，举交流电动机为一例进行了说明，但本发明不限于此。例如也可以是，旋转电机10为直流电动机。

在上述实施方式中，作为旋转电机10，举电动机为一例进行了说明，但本发明不限于此。例如也可以是，旋转电机10为发电机。

工业可利用性

根据本发明的上述方案，能够提供一种可兼顾高粘结能量与高耐狭缝加工性及擦伤防止能力的电磁钢板、一种构成为层叠有多张该电磁钢板的层叠铁芯、以及一种制造该层叠铁芯的层叠铁芯制造方法。因此，工业可利用性较大。

附图标记说明

1 原材(电磁钢板)

2 母材钢板

3A 第1绝缘被膜

3B 第2绝缘被膜

21 定子铁芯(层叠铁芯)

22 铁芯背部

23 齿部

31 转子铁芯(层叠铁芯)

40 电磁钢