本发明揭示了一种无取向硅钢的生产方法。所述生产方法中：按照Si:0.3～1.2％炼钢、制坯；将铸坯加热到1050～1150℃并保温150min以上，而后轧成厚度40～45mm的中间坯，再经精轧、卷取得到厚度为3.00±0.25mm的热轧卷板，精轧开轧温度≤Ar1＝872℃+1000*(11*[Si]‑14*[Mn]+21*[Al])；当Ar1≥1000℃，终轧温度T≤840℃，否则T≤Ar1‑160℃；卷取温度≤550℃；经常化、酸连轧得到0.500±0.005mm的冷硬卷，常化温度为850～950℃；退火温度820～950℃，经成品退火、冷却、涂层和精整，得到无取向硅钢成品。
基本信息
申请号：CN202110671549.3
申请日期：20210617
公开号：CN202110671549.3
公开日期：20210917
申请人：张家港扬子江冷轧板有限公司;江苏省沙钢钢铁研究院有限公司
申请人地址：215624 江苏省苏州市张家港市锦丰镇江苏扬子江国际冶金工业园（沙钢科技大楼307室）
发明人：岳重祥;吴圣杰;张建雷;李化龙
当前权利人：张家港扬子江冷轧板有限公司
代理机构：苏州威世朋知识产权代理事务所(普通合伙) 32235
代理人：郭红岩
主权利要求
1.一种无取向硅钢的生产方法，其特征在于，包括以下步骤，1)按照化学成分中Si质量百分比为0.3～1.2％进行炼钢，并制备出铸坯；2)将铸坯加热到1050～1150℃并保温150min以上，而后轧制成厚度40～45mm的中间坯，再将中间坯经过精轧、卷取得到厚度为3.00±0.25mm的热轧卷板，其中：精轧开轧温度≤Ar1＝872℃+1000*(11*[Si]-14*[Mn]+21*[Al])，式中[Si]、[Mn]、[Al]分别为步骤1所得铸坯中Si、Mn、Al的质量百分比；当Ar1≥1000℃，精轧终轧温度T≤840℃，否则T≤Ar1-160℃；卷取温度≤550℃；3)将热轧卷板依序进行常化、酸连轧，得到厚度为0.500±0.005mm的冷硬卷，其中常化温度为850～950℃；4)将冷硬卷采用连续退火炉在H2+N2的混合气氛中恒速进行成品退火，成品退火温度为820～950℃；退火后的钢带经冷却、涂层和精整，得到无取向硅钢成品。
权利要求
1.一种无取向硅钢的生产方法，其特征在于，包括以下步骤，
1)按照化学成分中Si质量百分比为0.3～1.2％进行炼钢，并制备出铸坯；
2)将铸坯加热到1050～1150℃并保温150min以上，而后轧制成厚度40～45mm的中间坯，再将中间坯经过精轧、卷取得到厚度为3.00±0.25mm的热轧卷板，其中：精轧开轧温度≤A r1＝872℃+1000*(11*[Si]-14*[Mn]+21*[Al])，式中[Si]、[Mn]、[Al]分别为步骤1所得铸坯中Si、Mn、Al的质量百分比；当A r1≥1000℃，精轧终轧温度T≤840℃，否则T≤A r1-160℃；卷取温度≤550℃；
3)将热轧卷板依序进行常化、酸连轧，得到厚度为0.500±0.005mm的冷硬卷，其中常化温度为850～950℃；
4)将冷硬卷采用连续退火炉在H 2+N 2的混合气氛中恒速进行成品退火，成品退火温度为820～950℃；退火后的钢带经冷却、涂层和精整，得到无取向硅钢成品。
2.根据权利要求1所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，步骤1中，所得铸坯的厚度为200～240mm。
3.根据权利要求1所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，步骤3中，在纯干N 2气氛下常化120～150s。
4.根据权利要求1所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，步骤3中，常化温度波动±10℃，且常化恒速生产。
5.根据权利要求1所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，步骤3中的酸连轧时，先采用HCl进行三级酸洗，而后经漂洗、烘干、冷轧，得到厚度为0.500±0.005mm的冷硬卷。
6.根据权利要求1所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，步骤4中退火时间50±5s。
7.根据权利要求1所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，步骤4的成品退火温度波动±10℃，且退火恒速生产。
8.根据权利要求1所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，步骤4中对成品退火后的钢带进行三段式冷却，以控制钢带的残余应力≤50MPa。
9.根据权利要求1至8任一项所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，在步骤1中，按照化学成分中0.3％≤Si≤0.6％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤5.0W/kg且头中尾波动<0.25W/kg；或者，
在步骤1中，按照化学成分中0.6％<Si≤0.9％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤4.5W/kg且头中尾波动<0.20W/kg；或者，
在步骤1中，按照化学成分中0.9％<Si≤1.2％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤4.0W/kg且头中尾波动<0.15W/kg。
10.根据权利要求1至8任一项所述的无取向硅钢的生产方法，其特征在于，在步骤1中，按照化学成分中0.3％≤Si≤0.6％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的磁感应强度B 5000≥1.75T且头中尾波动<0.015T；或者，
在步骤1中，按照化学成分中0.6％<Si≤0.9％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的磁感应强度B 5000≥1.73T且头中尾波动<0.015T；或者，
在步骤1中，按照化学成分中0.9％<Si≤1.2％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的磁感应强度B 5000≥1.71T且头中尾波动<0.015T。
说明书
无取向硅钢的生产方法
技术领域
本发明属于钢铁材料制备技术领域，涉及一种无取向硅钢的生产方法。
背景技术
无取向硅钢是在旋转磁场中工作的电动机和发电机转子的铁芯材料，其质量稳定性对于提升电机质量水平具有重要意义。中低牌号无取向硅钢Si含量控制在0.5％～1.7％，现有通用的生产工艺路线一般为炼钢-铸坯-热轧-酸连轧-退火-涂层和精整。其中，热轧工序中得到等轴铁素体+变形铁素体，铁素体晶粒尺寸及等轴铁素体的占比受热轧工序中的轧制温度和卷取温度影响极为明显；而由于热轧卷板的头尾散热快，使得热轧卷板的头尾处的轧制温度和卷取温度比热轧卷板的中部低，进而导致与中部相比，头尾部的铁素体晶粒细小且变形铁素体比例高。最终，无取向硅钢的成品卷的头尾部铁损高、磁感应强度低，存在通卷磁性能不一致的问题。
为了解决中低牌号无取向硅钢的通卷磁性能不一致的问题，现在的应对方法主要有退火头尾降速生产，也即，在退火工序中，针对钢卷的头部和尾部进行退火时的辊速小于针对钢卷的中部进行退火时的辊速，以期通过退火来改善通卷磁性能的一致性，然而，该应对方法导致生产中要调整辊速，增加生产难度，且降低生产效率、提高退火工序的生产成本。
发明内容
针对现有技术所存在的问题，本发明的目的在于提供一种无取向硅钢的生产方法，在不显著增加生产成本的前提下，解决中低牌号无取向硅钢的通卷磁性能不一致的问题，并保证良好的磁性能。
为实现上述发明目的，本发明一实施方式提供了一种无取向硅钢的生产方法，其包括以下步骤，
1)按照化学成分中Si质量百分比为0.3～1.2％进行炼钢，并制备出铸坯；
2)将铸坯加热到1050～1150℃并保温150min以上，而后轧制成厚度40～45mm的中间坯，再将中间坯经过精轧、卷取得到厚度为3.00±0.25mm的热轧卷板，其中：精轧开轧温度≤A r1＝872℃+1000*(11*[Si]-14*[Mn]+21*[Al])，式中[Si]、[Mn]、[Al]分别为步骤1所得铸坯中Si、Mn、Al的质量百分比；当A r1≥1000℃，精轧终轧温度T≤840℃，否则T≤A r1-160℃；卷取温度≤550℃；
3)将热轧卷板依序进行常化、酸连轧，得到厚度为0.500±0.005mm的冷硬卷，其中常化温度为850～950℃；
4)将冷硬卷采用连续退火炉在H 2+N 2的混合气氛中恒速进行成品退火，成品退火温度为820～950℃；退火后的钢带经冷却、涂层和精整，得到无取向硅钢成品。
优选地，步骤1中，所得铸坯的厚度为200～240mm。
优选地，步骤3中，在纯干N 2气氛下常化120～150s。
优选地，步骤3中，常化温度波动±10℃，且常化恒速生产。
优选地，步骤3中的酸连轧时，先采用HCl进行三级酸洗，而后经漂洗、烘干、冷轧，得到厚度为0.500±0.005mm的冷硬卷。
优选地，步骤4中退火时间50±5s。
优选地，步骤4的成品退火温度波动±10℃，且退火恒速生产。
优选地，步骤4中对成品退火后的钢带进行三段式冷却，以控制钢带的残余应力≤50MPa。
优选地，在步骤1中，按照化学成分中0.3％≤Si≤0.6％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤5.0W/kg且头中尾波动<0.25W/kg；或者，
在步骤1中，按照化学成分中0.6％<Si≤0.9％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤4.5W/kg且头中尾波动<0.20W/kg；或者，
在步骤1中，按照化学成分中0.9％<Si≤1.2％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤4.0W/kg且头中尾波动<0.15W/kg。
优选地，在步骤1中，按照化学成分中0.3％≤Si≤0.6％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的磁感应强度B 5000≥1.75T且头中尾波动<0.015T；或者，
在步骤1中，按照化学成分中0.6％<Si≤0.9％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的磁感应强度B 5000≥1.73T且头中尾波动<0.015T；或者，
在步骤1中，按照化学成分中0.9％<Si≤1.2％进行炼钢，所述生产方法中所得无取向硅钢成品的磁感应强度B 5000≥1.71T且头中尾波动<0.015T。
与现有技术相比，本发明的有益效果为：
(1)采用所述生产方法制备得到的厚度为0.500±0.005mm的无取向硅钢成品，以更低的Si含量范围取得现有技术中更高Si含量范围的磁性能，例如，本发明中0.3％≤Si≤0.6％的无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤5.0W/kg，磁感应强度B 5000≥1.75T，堪比甚至超过现有技术中Si含量在0.8～1.1％的无取向硅钢；本发明中0.6％<Si≤0.9％的所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤4.5W/kg，磁感应强度B 5000≥1.73T，堪比甚至超过现有技术中Si含量在1.1～1.4％的无取向硅钢；本发明中0.9％<Si含量≤1.2％的无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤4.0W/kg，磁感应强度B 5000≥1.71T，堪比甚至超过现有技术中Si含量在1.4～1.7％的无取向硅钢,；如此，本发明中无取向硅钢成品磁性能优异，能够满足中小型电机对中低牌号无取向硅钢的需求，并且通卷磁性能一致，头中尾的铁损P 1.5/50波动率<0.15～0.25W/kg、磁感应强度B 5000波动<0.015T，这也是现有技术所不具备的；
(2)通过在热轧工序中采用低温轧制、低温卷取工艺，获得呈完全变形铁素体组织的热轧卷板，再结合增加的常化工序，保证最终所得无取向硅钢具有较佳的磁性能的同时，在成品退火工序中恒速生产的情况下，解决现有技术中无取向硅钢成品的头中尾磁性能不一致的问题，并避免常化处理时钢卷出现表面晶粒相较于内部而言异常长大的情况；
(3)尽管增加了常化工序，但生产成本并不会增加，保证较低的生产成本，具有极高的经济价值。具体地，热轧工序和常化工序的结合，充分发挥常化工序对无取向硅钢热轧钢板组织和成品磁性能改善效果，降低炼钢、热轧、酸连轧、常化和退火各工序生产成本，确保全流程成本不增加。炼钢工序，化学成分方面，将提高磁性能的Si元素含量由现有的1.4～1.7％/1.1～1.4％/0.8～1.1％分别降低到0.9～1.2％/0.6～0.9％/0.3～0.6％、不再添加用于提高磁性能的贵金属Sn和Sb、减少Mn元素的添加，如此在取得与现有化学成分相同的磁性能的前提下，降低炼钢合金成本。热轧工序中采用低温轧制、低温卷取工艺，一方面，降低对加热炉温度要求，采用低温加热，相对于现有的热轧工序减少能耗、降低生产成本；另一方面，使得热轧卷板的表面氧化铁皮减少，降低烧损，提高成材率降低生产成本。同时，热轧卷板厚度由现有的2.0～2.5mm增厚至3.00±0.25mm，提升热轧工序的生产速率，整体上降低热轧工序的生产成本。常化工序，由于热轧采用低温轧制、低温卷取工艺，热轧卷板内部畸变能较常规高温轧制、高温卷取增加，常化难度降低，可实现常化工序中的低温高速生产；另外，热轧卷板厚度由现有的2.0～2.5mm增厚至3.00±0.25mm，提升常化工序的生产速率，整体上降低常化工序的生产成本。酸连轧工序，由于热轧采用低温轧制、低温卷取工艺，进而相对现有技术而言，使得钢板表面的氧化铁皮更容易在酸连轧工序中去除干净，相应降低了酸连轧工序中的酸洗难度，提升产品表面质量以及生产速率；同时，热轧卷板厚度由现有的2.0～2.5mm增厚至3.00±0.25mm，提升酸连轧工序的生产速率，整体上降低酸连轧工序的生产成本。退火工序，由于采用热轧工序和常化工序的结合，所得钢卷的头中尾组织均匀，使得退火工序可以采用恒速低温生产，降低生产难度，提升生产效率，进而降低生产成本。
具体实施方式
在本发明一实施方式提供了一种无取向硅钢的生产方法。具体地，所述生产方法包括以下步骤。
步骤1)按照化学成分中Si质量百分比为0.3～1.2％进行炼钢，并制备出铸坯。
该步骤1，也即炼钢工序和铸坯工序，按照化学成分中Si质量百分比为0.3～1.2％进行炼钢，相应的，所得铸坯和最终所得无取向硅钢成品的化学成分中Si质量百分比为0.3～1.2％。
优选地，该步骤1中所得铸坯的厚度为200～240mm，长度为10～11m。
步骤2)将步骤1中所得铸坯加热到1050～1150℃并保温150min以上，而后轧制成厚度40～45mm的中间坯，再将中间坯经过精轧、卷取得到厚度为3.00±0.25mm的热轧卷板。
该步骤2，也即热轧工序。其中：精轧开轧温度≤A r1＝872℃
+1000*(11*[Si]-14*[Mn]+21*[Al])，式中[Si]、[Mn]、[Al]分别为步骤1所得铸坯中Si、Mn、Al的质量百分比。也即，根据步骤1所得铸坯中Si、Mn、Al的质量百分比[Si]、[Mn]、[Al]，计算得到A r1＝872℃+1000*(11*[Si]-14*[Mn]+21*[Al])，在该步骤2中，控制精轧开轧温度小于等于A r1。并且，当A r1≥1000℃，则精轧终轧温度T≤840℃，否则，即当A r1＜1000℃，精轧终轧温度T≤A r1-160℃。另外，卷取温度≤550℃。
如此，本实施方式中，热轧工序采用低温轧制、低温卷取工艺，确保精轧中各道次均在铁素体区进行，且精轧的终轧道次在低温铁素体区进行，如此，精轧过程中不存在γ/α的相变，所得热轧卷板的组织为完全变形铁素体的单相组织，而基于该组织，热轧卷板在头中尾散热速度不一样的情况下依然可以保证组织均匀性，进而，为后续获得通卷磁性能一致的无取向硅钢成品奠定基础。
另外，本实施方式中，热轧工序采用低温轧制、低温卷取工艺，从而降低对加热炉温度要求降低，采用低温加热，减少铸坯中析出物的固溶，有利于组织晶粒的长大，进而保证后续所得无取向硅钢成品的磁性能优异，且相对于现有的热轧工序降低生产成本。
步骤3)将步骤2所得热轧卷板依序进行常化、酸连轧，得到厚度为0.500±0.005mm的冷硬卷，其中常化温度为850～950℃。
该步骤3中，也即常化工序和酸连轧工序。
通常常化工序应用在高牌号无取向硅钢的生产中，也即高牌号无取向硅钢的生产工艺路线采用炼钢-铸坯-热轧-常化-酸连轧-退火-涂层和精整，然而，对于中低牌号无取向硅钢的现有生产方法而言，如高牌号无取向硅钢一样增加常化工序，尽管一定程度上可以改善头中尾磁性能不一致的情况，但是会导致热轧卷板的表面晶粒相较于内部而言异常长大，导致酸连轧之后钢卷的表面严重色差判次，且增加生产成本。而本发明的生产方法中，通过在前述步骤2热轧工序中采用低温轧制、低温卷取工艺，获得呈完全变形铁素体组织的热轧卷板，如此为常化工序奠定基础，避免如上所述现有的常化处理时钢卷出现表面晶粒相较于内部而言异常长大的问题，也即使得常化处理后的钢卷各处晶粒均匀长大，并且常化工序还可以保证最终所得无取向硅钢具有较佳的磁性能；再者，热轧卷板的完全变形铁素体组织积累了极高的储存能，从而可以降低常化难度，实现常化工序中的低温高速生产，从而避免因常化工序的增加而过度增加生产成本。
进一步优选地，常化工序中，在纯干N 2气氛下常化120～150s。另外，优选地，常化工序中，常化温度波动±10℃，即常化温度控制在波动范围±10℃，如此，常化期间温度最大值和最小值不超过20°差值；且常化工序中，恒速生产，也即针对钢卷的头部、中部、尾部进行常化时的辊速恒定不变。
并且，本实施方式中，通过在前述步骤2热轧工序中采用低温加热、低温轧制、低温卷取工艺，使得热轧卷板的表面氧化铁皮减少，降低烧损，进而相对现有技术而言，使得钢板表面的氧化铁皮更容易在该步骤3的酸连轧工序中去除干净，相应降低了酸连轧工序中的酸洗难度，提升产品表面质量以及生产速率；另外，如前所述，通过在前述步骤2热轧工序中采用低温加热，利于组织晶粒的长大，并且结合常化工序的增加，使得步骤2的热轧卷板厚度可以由现有的2.0～2.5mm增厚至3.00±0.25mm，而热轧卷板的厚度越大，则相同辊速下通过该步骤3的酸连轧工序中酸洗处理的钢量越大，进而提升酸连轧工序的生产速率，整体上降低酸连轧工序的生产成本。
另外，如前所述，由于热轧工序中低温加热和常化工序的结合，使得热轧卷板厚度可以由现有的2.0～2.5mm增厚至3.00±0.25mm，热轧卷板厚度的增大，反过来又可以大幅度降低热轧工序中热轧过程的难度，提升热轧工序的生产效率。
进一步优选地，该步骤3的酸连轧工序中，先采用HCl进行三级酸洗，而后经漂洗、烘干、冷轧，得到冷硬卷。
步骤4)将步骤3所得冷硬卷采用连续退火炉在H 2+N 2的混合气氛中恒速进行成品退火，成品退火温度为820～950℃；退火后的钢带经冷却、涂层和精整，得到无取向硅钢成品。
该步骤4，也即成品退火工序、冷却工序、涂层和精整工序。
本实施方式中，通过前述可知，基于步骤2热轧工序和步骤3常化工序，所得钢卷的头中尾组织均匀，进而该步骤4中成品退火工序采用低温恒速生产，再通过常规的冷却、涂层和精整，即可获得磁性能优异且头中尾磁性能一致的厚度为0.500±0.005mm的无取向硅钢，无需如现有技术一般采用退火头尾降速生产，降低生产难度、提升生产效率。
其中，成品退火工序的恒速生产，也即成品退火工序中，恒速生产，也即针对钢卷的头部、中部、尾部进行退火时的辊速恒定不变。
进一步优选地，该步骤4的成品退火工序中，退火时间50±5s，成品退火温度波动±10℃，也即，成品退火期间温度最大值和最小值不超过20°差值。
如此，本实施方式所得无取向硅钢成品，当0.3％≤Si含量≤0.6％时，也即在步骤1中进一步按照化学成分中0.3％≤Si≤0.6％进行炼钢时，本实施方式所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤5.0W/kg，磁感应强度B 5000≥1.75T；当0.6％<Si含量≤0.9％时，也即在步骤1中进一步按照化学成分中0.6％＜Si≤0.9％进行炼钢时，本实施方式所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤4.5W/kg，磁感应强度B 5000≥1.73T；当0.9％<Si含量≤1.2％时，也即在步骤1中进一步按照化学成分中0.9％＜Si≤1.2％进行炼钢时，本实施方式所得无取向硅钢成品的铁损P 1.5/50≤4.0W/kg，磁感应强度B 5000≥1.71T；可见，本发明成品磁性能优异，能够满足中小型电机对中低牌号无取向硅钢的需求，且可以以更低的Si含量范围取得现有技术中更高Si含量范围的磁性能，例如，本发明中0.3％＜Si≤0.6％的无取向硅钢磁性能堪比甚至超过现有技术中Si含量在0.8～1.1％的无取向硅钢，而0.6％<Si≤0.9％的硅钢磁性能堪比甚至超过现有技术中Si含量在1.1～1.4％的无取向硅钢，而0.9％<Si含量≤1.2％的硅钢磁性能则堪比甚至超过现有技术中Si含量在1.4～1.7％的无取向硅钢；并且通卷磁性能一致，头中尾的铁损P 1.5/50波动率<0.15～0.25W/kg、磁感应强度B 5000波动<0.015T，也即，无取向硅钢成品钢卷的头中尾的铁损P 1.5/50的最大值和最小值的差值<0.15～0.25W/kg、且头中尾的B 5000的最大值和最小值的差值<0.015T。
与现有技术相比，本发明的有益效果在于：
(1)采用所述生产方法制备所得无取向硅钢成品，磁性能优异，能够满足中小型电机对中低牌号无取向硅钢的要求，并且通卷磁性能一致，头中尾的铁损P 1.5/50和磁感应强度B 5000的波动小，提升了无取向硅钢成品的磁性能稳定性；
(2)通过在热轧工序中采用低温轧制、低温卷取工艺，获得呈完全变形铁素体组织的热轧卷板，再结合增加的常化工序，保证最终所得无取向硅钢具有较佳的磁性能的同时，在成品退火工序中恒速生产的情况下，解决现有技术中无取向硅钢成品的头中尾磁性能不一致的问题，并避免常化处理时钢卷出现表面晶粒相较于内部而言异常长大的情况；
(3)尽管增加了常化工序，但生产成本并不会增加，保证较低的生产成本，具有极高的经济价值。具体地，热轧工序和常化工序的结合，充分发挥常化工序对无取向硅钢热轧钢板组织和成品磁性能改善效果，降低炼钢、热轧、酸连轧、常化和退火各工序生产成本，确保全流程成本不增加。炼钢工序，化学成分方面，将提高磁性能的Si元素含量由现有的1.4～1.7％/1.1～1.4％/0.8～1.1％分别降低到0.9～1.2％/0.6～0.9％/0.3～0.6％、不再添加用于提高磁性能的贵金属Sn和Sb、减少Mn元素的添加，如此在取得与现有化学成分相同的磁性能的前提下，降低炼钢合金成本。热轧工序中采用低温轧制、低温卷取工艺，一方面，降低对加热炉温度要求，采用低温加热，相对于现有的热轧工序减少能耗、降低生产成本；另一方面，使得热轧卷板的表面氧化铁皮减少，降低烧损，提高成材率降低生产成本。同时，热轧卷板厚度由现有的2.0～2.5mm增厚至3.00±0.25mm，提升热轧工序的生产速率，整体上降低热轧工序的生产成本。常化工序，由于热轧采用低温轧制、低温卷取工艺，热轧卷板内部畸变能较常规高温轧制、高温卷取增加，常化难度降低，可实现常化工序中的低温高速生产；另外，热轧卷板厚度由现有的2.0～2.5mm增厚至3.00±0.25mm，提升常化工序的生产速率，整体上降低常化工序的生产成本。酸连轧工序，由于热轧采用低温轧制、低温卷取工艺，进而相对现有技术而言，使得钢板表面的氧化铁皮更容易在酸连轧工序中去除干净，相应降低了酸连轧工序中的酸洗难度，提升产品表面质量以及生产速率；同时，热轧卷板厚度由现有的2.0～2.5mm增厚至3.00±0.25mm，提升酸连轧工序的生产速率，整体上降低酸连轧工序的生产成本。退火工序，由于采用热轧工序和常化工序的结合，所得钢卷的头中尾组织均匀，使得退火工序可采用恒速低温生产，降低生产难度，提升生产效率，进而降低生产成本。
上文所列出的详细说明仅仅是针对本发明的可行性实施方式的具体说明，它们并非用以限制本发明的保护范围，凡未脱离本发明技艺精神所作的等效实施方式或变更均应包含在本发明的保护范围之内。
下面通过3个对比例和3个实施例来进一步说明本实施方式的有益效果，当然，这3个实施例仅为本发明所含众多变化实施例中的一部分，而非全部。3个对比例和3个实施例分别提供了一种无取向硅钢，其生产方法具体如下：
步骤1)
炼钢，而后制备出铸坯，铸坯的化学成分以质量百分比计如表1所示，铸坯的厚度同样如表1所示。
[表1]
步骤2)
将步骤1中所得铸坯经过加热，而后轧制成中间坯，再将中间坯经过精轧、卷取得到热轧卷板。
其中，实施例1～3根据步骤1所得铸坯中Si、Mn、Al的质量百分比[Si]、[Mn]、[Al]，计算得到A r1＝872℃+1000*(11*[Si]-14*[Mn]+21*[Al])，在该步骤2中，控制精轧开轧温度小于等于A r1。当A r1≥1000℃，则精轧终轧温度T≤840℃，否则，即当A r1＜1000℃，精轧终轧温度T≤A r1-160℃。另外，卷取温度≤550℃。
而对比例1～3采取常规高温终轧、高温卷取工艺，以获得尽量多的再结晶组织。
对比例1～3和实施例1～3的加热温度、保温时长、中间坯厚度、精轧开轧温度、精轧终轧温度、卷取温度、热轧卷板厚度如表2所示。
[表2]
在此，对对比例1～3和实施例1～3所得的热轧卷板分别进行显微金相组织检测，发现：(1)各个对比例的组织均为变形铁素体和等轴铁素体复合组织；热轧卷板的头尾和边部，铁素体晶粒细小且变形铁素体比例高；热轧卷板的中部，铁素体再结晶比例高且晶粒较大；热轧卷板通卷组织差异大；(2)而各个实施例的组织为完全变形铁素体组织，不含等轴铁素体组织；且热轧板卷的头中尾、边中边均为完全变形铁素体组织；热轧卷板通卷组织均匀。
步骤3)
将步骤2所得对比例1～3所得热轧卷板直接进行酸连轧，得到厚度为0.500±0.005mm的冷硬卷。
将步骤2所得实施例1～3所得热轧卷板依序进行常化、酸连轧，得到厚度为0.500±0.005mm的冷硬卷，其中常化温度为850～900℃。
其中，各个对比例和实施例的关键参数，例如常化温度、常化时长、常化温度波动、酸洗速度、冷硬卷厚度及原料厚度具体如表3所示。
[表3]
在此，对实施例1～3中常化工序后所得热轧卷板进行显微金相组织检测，发现各个实施例的组织为完全等轴铁素体组织，组织均匀。另外，对比例1～3和实施例1～3酸洗后钢板的表面质量均良好。其中，实施例1～3在酸连轧之前的热轧卷板的厚度3.00mm，高于对比例1～3的厚度2.50mm，故实施例1～3的实际生产效率提升。
步骤4)
将步骤3所得冷硬卷采用连续退火炉在H 2+N 2的混合气氛中进行成品退火。在成品退火期间，实施例1～3低温恒速生产；而对比例1～3退火温度高且头尾降速生产。其中，退火温度波动±10℃，也即，成品退火期间温度最大值和最小值不超过20°差值。
退火后的钢带经冷却、涂层和精整，得到无取向硅钢成品。冷却工序中，采用三段式冷却对成品退火后的钢带进行冷却，有效控制钢带的残余应力≤50MPa，有利于板形的控制。
其中，成品退火温度、退火时间、退火速度、头尾退火时间和头尾退火速度分别如表4所示。
[表4]
对对比例1～3和实施例1～3所得的无取向硅钢成品进行检测，磁性能和表面判定结果如表5所示。
[表5]
从表5中的数据可以看出：
(1)实施例1与对比例1相比，所得无取向硅钢成品性能均满足铁损P 1.5/50≤5.0W/kg，磁感应强度B 5000≥1.75T的要求；实施例1热轧采用低温轧制、低温卷取工艺，配合低温常化工艺，实现退火恒速生产下，磁性能通卷稳定，铁损头中尾波动<0.25W/kg，磁感头中尾波动<0.015T；
(2)实施例2与对比例2相比，所得无取向硅钢成品性能均满足铁损P 1.5/50≤4.5W/kg，磁感应强度B 5000≥1.73T的要求；实施例1热轧采用低温轧制、低温卷取工艺，配合低温常化工艺，实现退火恒速生产下，磁性能通卷稳定，铁损头中尾波动<0.20W/kg，磁感头中尾波动<0.015T；
(3)实施例3与对比例3相比，所得无取向硅钢成品性能均满足铁损P 1.5/50≤4.0W/kg，磁感应强度B 5000≥1.71T的要求；实施例1热轧采用低温轧制、低温卷取工艺，配合低温常化工艺，实现退火恒速生产下，磁性能通卷稳定，铁损头中尾波动<0.15W/kg，磁感头中尾波动<0.015T；
(4)同时，实施例1～3分别相较于对比例，化学成分中Si、Mn元素的含量均大大降低且炼钢过程中不添加Sn(成品中所含Sn为铁水中或者其它合金中不可避免所引入的)，炼钢合金成本降低，而且热轧卷厚度增加，提高热轧、常化、酸轧生产效率，降低生产成本，退火低温恒速生产降低生产成本，实现增加常化工序但生产总成本不增加，如此，在整体合金成本和生产成本低的情况下，获得的无取向硅钢成品的铁损低、头中尾铁损波动小、磁感应强度B 5000大幅度升高、且头中尾磁感应强度B 5000波动小。
总的来讲，从上述实施例1～3可以看出，采用本发明一实施方式生产无取向硅钢，在不显著增加生产成本的前提下，解决中低牌号无取向硅钢的通卷磁性能不一致的问题，并保证良好的磁性能。
